不鏽鋼法蘭廠家（jiā）連接在不鏽鋼法蘭（lán）廠家表裏表施加573K的（de）溫度（dù）載荷。不鏽鋼法蘭廠家及管道外外表（biǎo）未施加保溫層，思考螺栓孔空氣層、上下不鏽鋼（gāng）法蘭廠家之間的空氣層以及（jí）不鏽鋼法蘭廠家外外表的傳熱對體係溫度散布的影響。不鏽鋼法蘭廠家外外表（biǎo）、螺栓螺母（mǔ）與空氣觸摸（mō）部位施加當量對流換熱係數，螺栓孔空氣層以及（jí）上下不鏽鋼法蘭廠家間（jiān）空氣層施加各自的當量導熱係數。

沿墊片徑向由內向外溫度逐步下（xià）降，表裏溫度相差約16K。從（cóng）圖7能夠看出，墊片周向（xiàng）溫度散（sàn）布對比均勻，z高（gāo）溫度與z低溫度相（xiàng）差不到1K。

出螺栓（shuān）和螺母溫度散（sàn）布，能夠看出，螺（luó）栓溫度由中心（xīn）截麵向兩端逐步下（xià）降，並且沿不鏽鋼法（fǎ）蘭廠家蓋外徑向（xiàng）由內向外逐步下降。螺母與不鏽鋼（gāng）法蘭（lán）廠（chǎng）家觸摸麵處溫度z高，這是因為螺栓螺母的（de）溫度首先是在此處（chù）由不鏽鋼法蘭廠家傳遞過來的，別的，不鏽鋼法蘭廠家資料的導熱係數比螺栓孔空氣層的當量導熱係數要大許多。

墊片應力沿徑向散（sàn）布的對比操作工（gōng）況下，墊片密封比（bǐ）壓不該低（dī）於mP=9為墊片係數，取3；P為內壓（yā），取3 MPa)。

升溫後墊片應力大（dà）於9MPa，不會走漏（lòu）。可是因為高溫下墊片（piàn）會發作蠕變（biàn），緊（jǐn）縮量越來越大，回彈才能越來越差。當蠕變量較小時，若墊片應力仍大於mP，墊片應不會走（zǒu）漏，此刻液壓不鏽鋼（gāng）法蘭廠家無需熱緊（jǐn）；但當蠕變（biàn）量較大時，墊片應力有也許小於mP，此刻墊片會發作走漏，需要思考熱緊。

操作（zuò）工（gōng）況下的螺栓應力散布沿長度方向螺栓內側應力散布，沿長度方向平板不鏽鋼法蘭廠家外側應（yīng）力散布。中（zhōng）長度為0和100mm的點別離表明螺柱頂端截麵和底（dǐ）端截（jié）麵內側的兩點，長度為0和100mm的點（diǎn）別離表明螺柱頂端截麵和底端（duān）截麵外側（cè）的兩（liǎng）點。盲板不鏽鋼法蘭廠家上z大應（yīng）力發作在螺母與（yǔ）上、下不鏽鋼法蘭廠家相觸摸方位鄰近，兩端應力較小（xiǎo）。

對（duì）比可（kě）知螺栓因為遭到彎矩（jǔ）效果，內側受拉，外側受壓，在預緊力與彎矩的一起效（xiào）果下內側拉應（yīng）力較大，外（wài）側較小。加內壓後對焊不鏽鋼（gāng）法蘭廠家螺（luó）栓全體應力散布趨勢與預緊時共同，但應（yīng）力有所添加。升溫後（hòu）平焊（hàn）不鏽鋼法蘭廠家兩（liǎng）端應力顯著增大，別的部位稍有（yǒu）添加（jiā）為充分利用資料和減輕（qīng）構造分量，以完好螺紋不鏽鋼法蘭廠家為（wéi）原型，沿不鏽鋼法蘭廠家（jiā）環周向在相鄰螺栓之間的圓環段預（yù）製必定形狀的切斷。預製切斷的徑向深度不超越頸底部z大厚度處，沿周向不能與螺檢頭和螺母幹。為保持銜接構造對稱性，不鏽鋼法蘭（lán）廠家環（huán）麵上各螺栓之間口形狀一樣。思考的典（diǎn）型切斷形狀有矩形、半圓形和V形。不鏽鋼法蘭廠（chǎng）家環預製切斷後，構分量減輕，若以原完（wán）好不（bú）鏽鋼法蘭廠（chǎng）家環(不含錐頸和管壁有些)分量為100％，則三種帶切（qiē）斷不（bú）鏽鋼法蘭廠（chǎng）家分別減重％、20％和25％。

有限元模型選用三維有限元模型模擬完好和帶切斷的螺（luó）栓法銜接。思考軸對稱載荷時，相鄰（lín）螺栓之間幾許形狀同，滿意旋（xuán）轉對稱條件，因而隻需（xū）對整體構（gòu）造沿圓周鬆套管（guǎn）不鏽鋼法蘭廠家（jiā）環切（qiē）斷形狀的八分之一切塊進行建模。這篇文章運用AbaqusoV6．7非線性有限元軟件進行核算，對（duì）不鏽鋼法蘭廠家和螺栓都選用8節點帶內自由度的三維實體單（dān）元C3D8I進行離散，該單元由於在形狀函數中引（yǐn）入了非和（hé）諧形式，因而具有較好的曲折模（mó）擬能力。不鏽鋼法蘭（lán）廠家和螺栓的幾許（xǔ）實體通過恰當切割（gē）後，均能夠運用掃掠(sweep)網格區分辦法生成網格，經試算後斷定網（wǎng）格密度，特別在螺栓孔（kǒng）周圍和不鏽鋼（gāng）法蘭廠家錐（zhuī）頸倒角區域對網格（gé）進行細化處理（lǐ），離散後的有限元網格不鏽鋼法蘭廠（chǎng）家銜接（jiē）中存在著雜亂（luàn）的觸摸、衝突和（hé）預緊耦合行動核算時一（yī）共思考三組（zǔ）麵（miàn）一麵觸摸聯係，上、下不鏽鋼（gāng）法蘭廠家銜接麵觸（chù）摸（mō），上不鏽鋼（gāng）法蘭廠家頂麵與螺栓頭底麵觸摸，下不鏽（xiù）鋼法蘭廠家頂麵與螺母（mǔ）底麵觸摸。觸摸法向行動界說為（wéi）硬觸摸聯係，即當空隙（xì）為（wéi）零時。觸摸麵能夠完剛性地（dì）傳遞正應力，而假如空隙大於零時，觸摸（mō）麵間能傳遞任何節點力。觸摸切向思考衝突，選用經典庫侖衝突力模（mó）型．各觸摸麵衝突因數均取為0.15。

不鏽鋼法蘭廠家上（shàng）應力（lì）較（jiào）大的區域首要會集在不鏽鋼（gāng）法蘭廠家環與錐頸倒（dǎo）角過渡以及螺栓孔鄰近區域。表I中給出緊固後和施加（jiā）外載荷後，四種構造在（zài）凹凸麵（miàn）管（guǎn）不鏽鋼法（fǎ）蘭廠家一錐頸倒角區（qū）域和螺栓孔鄰近區域的z大應力成果。在螺栓預緊力和外載荷效果下，不鏽（xiù）鋼法蘭廠家發作曲折和改變變形，在不鏽鋼法蘭廠家環與錐頸銜接處發生曲折應力。由表1可知。四（sì）種類型的不鏽鋼法蘭廠家，其倒角區域的曲折應力在施加外載後都顯著（zhe）增（zēng）大。A類（lèi）型的不鏽鋼法蘭廠家，其曲折應力值顯著高於別的切斷類型的不鏽鋼法蘭廠家，較無切斷不鏽鋼法蘭廠家增大34％。這是由於被切除（chú）很多資料後。不鏽鋼法蘭廠家環剛度顯著降低，在一樣的預緊力下，不鏽鋼法蘭（lán）廠家的緊縮（suō）變形量較別的類型不鏽（xiù）鋼法蘭廠家更大，不鏽鋼（gāng）法（fǎ）蘭廠家頸部曲折變形和曲折應力也隨之添加。切除資料的體積是影響不鏽鋼法蘭廠家錐頸倒角處z大應力值的（de）首要因素。

在螺（luó）栓孔鄰近區域，平（píng）焊管不鏽鋼法蘭廠家遭到螺頭和（hé）螺母對它的觸摸揉捏效果，呈現較大的應力會集，z大觸摸壓應力數（shù）值巨細首要遭（zāo）到螺栓預緊力巨細的影響，而切斷（duàn）和切斷形狀對其（qí）影響不顯著。外載荷對緊固銜接有卸載效果，因而施加外載荷（hé）後。